AMN ENGINEERING WORKBENCH

传统中波网络设计台

专利单频双频共塔网络对比
传统单点匹配 · 多载频点式陷波

先复现真实网络，再判断匹配与隔离。

默认载入1098 kHz天线阻抗、L1/L2/C1主通路、C2/C3/L3匹配支路，以及873、1278、1557 kHz三支共塔陷波器。

本机载频1098 kHz
共塔陷波873 / 1278 / 1557
默认数据照片转录 · 估算
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传统网络复算结果

算法 1.0.0 · 有限Q梯形递推

中心/通带未通过

1098 kHz 传统四频共塔网络

默认图纸值不等同于已完成50 Ω调试

中心输入阻抗4.08 + j9.14 Ω1098 kHz有限Q模型
中心 VSWR12.671目标 ≤ 1.20
通带最大 VSWR13.334±10 kHz
公共槽谐振1098.012 kHz目标接近1098 kHz
母线载波 RMS258.1 V前向 10.0 kW
AM保守峰值730 V不替代电晕/间距校核
TRADITIONAL POINT-FREQUENCY NETWORK

1098 kHz 主匹配＋三支点频陷波

图中数值跟随输入实时更新。共同的21.01 µH / 1000 pF并联槽在1098 kHz呈高阻，再分别通过C5、L7、L8把对地短路点移到873、1278和1557 kHz。

RF 连线L / C连接点
传统完整电路原理图
公共槽谐振 1098.012 kHz
1098 kHz传统多频共塔网络原理图天线先经过L1和L2预变换，再经过串联可调电容C1。发射机母线上接有C2、C3和L3匹配支路，以及873、1278和1557千赫三个点频陷波支路。全部元件显示当前输入值。天线 ZA(f)中心 1098 kHzR + jX 多频点输入L110 µHL215.5 µHC1 · 可调2000 pF1098 kHz 主匹配C21000 pFC3 · 可调750 pFL33.67 µH873 kHz 陷波L421.01 µHC41000 pFC5581.9 pF1278 kHz 陷波L521.01 µHC61000 pFL759.23 µH1557 kHz 陷波L621.01 µHC81000 pFL820.79 µH50 Ω 端口1098 发射机信号方向：天线 → L1/L2预变换 → C1与主匹配支路 → 发射机；三个陷波支路并接在发射机母线。手机纵向1098 kHz传统网络原理图纵向分段显示天线预变换、主匹配支路和三个点频陷波支路，全部元件标注当前数值。1098 kHz 主通路与并联陷波支路主通路 · 天线 → 发射机天线 ZA1098 kHzL110 µHC12000 pF50 Ω发射机L215.5 µH主匹配并联支路C2 ∥ C3 → L3 → 地C2 1000 pF · C3 750 pFL3 3.67 µH · C1/C3为图纸可调元件C21000 pFC3750 pF873 kHz 点频陷波21.01 µH ∥ 1000 pF串联补偿 581.9 pF1098 kHz高阻 · 目标频率对地低阻1278 kHz 点频陷波21.01 µH ∥ 1000 pF串联补偿 59.23 µH1098 kHz高阻 · 目标频率对地低阻1557 kHz 点频陷波21.01 µH ∥ 1000 pF串联补偿 20.79 µH1098 kHz高阻 · 目标频率对地低阻
点频支路在理想模型中通过阻抗重构形成隔离，不表示把其他发射机功率全部耗散。实际隔离仍需加入共塔天线在873、1278、1557 kHz的实测阻抗和柜内寄生参数复算。
阻抗数据只覆盖1088–1108 kHz；陷波频点响应使用线性外推，只能验证LC调谐关系，不能代表实塔隔离。
按当前图纸标称值，中心输入为 4.08 + j9.14 Ω，尚未匹配到 50 Ω。
图中 C1、C3 标注为仿真可调元件；若 0% 不是标称位置，应以现场实际电容量覆盖当前输入值。